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    半成品无取向电工钢板磁性的影响

    2019-01-21   来源:   点击数:34次 选择视力保护色: 杏仁黄 秋叶褐 胭脂红 芥末绿 天蓝 雪青 灰 银河白(默认色)   合适字体大小:
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       中国钢管信息港焦点:计算构件在耐火时间极限条件下的内根据构件和受载的类型,进行构件耐火承载力极限状态验算当设定的防火被覆厚度不合适时过小成过大,可调整防火被,厚度,重,以步骤3钢框架结构构件的抗火计算3.1最不利构件位置的选取钢框架结构构件较多,进行实际工程设计时可只选取最不利的构件进厅抗火设计常温下框架结构设计时,相同跨度梁,无论在何位置何楼以,均可按受力,+利的梁归并,设计成相同的截面;而对于受力相近位置不同的柱。可取几个楼层,统归并为受力最不利的柱所确定的截面计算时选取原则如下,常温下相对受力荷载组合作用与承载能力之比最大的构件②火灾下温度内力最大的构件付梁。中跨较边跨梁温度内力人;对于柱,下层柱较上层柱温度内力大3.2最不利火灾位置的确定建筑中火灾发生的位置和范围有定的随机性,为便于工程应用,进行钢框架结构构件抗火设计时其最不利火灾位置般可偏于保守地按如下方式确定进行哪个构件抗火设计,部温度,仅考虑哪个构件受火升温计算结构构件外荷载和温度作用下3.3框架梁的温度内力喷邝募以结构保持弹性为前提,由此计算得到的梁中温度轴力当梁引于升温而产生轴向变形引起梁两侧但鉴于屈服假设为两端屈服,且钢柱弯曲曲率相反,因此可将以上12两式变形如下柱侧移时,有可能使梁1侧所有上下柱两端1;服,而使得梁中温度轴力不能继续增加发生这种情况,梁中轴力为为柱。
      
      而芯梁温度轴力心可以达到框架梁的温度轴力1抟1式确定由梁均匀升温产生的轴向变形,使与梁相邻的上下柱端产生相反的弯矩,则梁端不平衡弯矩较小,故由梁升温引起的梁中温度弯矩可近似忽略3.4框架柱的抗火验算般框架柱受火时,相邻框架梁也会受影响而升温膨胀使框架柱受弯,同时框架柱很可能因框架梁的受火温度效应而受弯屈服,为便于框架柱抗火设计。可偏厂保守地假设柱两端平面内稳定平面外稳定面内欧拉临界力;3为高温下弯矩作用面内平面夕轴压构件整体稳定系数,为高温下均匀受弯构件整体稳定系数;1为弯矩等效系数;佘为柱各截面的最大弯矩;1为弯矩作用平面内柱的截面抵抗矩为塑性发展系数1;为抗力系数为高温下柱强度设计值;如为高温下结构钢的屈服应力;人为构件截血枇由于框架柱的长细比般较小,而经实验审测试明,两端反向等小糸件1和31的平均值约为0.23,则34两式左端的第项,近似取为0.3,故框架柱的抗火验兑可按下式近似进行入1此。验算火灾框架柱甲面内和平面外整体稳定,考虑与我国现行规范相协调,高温下钢柱的整体稳定采用常温厂相似的形式,根据1788钢结构设计规范规定平面内稳定计算公式卡稳定系数;为框架柱所受轴心乐力考虑火灾温度内力影响计算框架柱的温度内力时,如仅考虑验算柱受火升温,所计算的温度内力将偏高。因为火灾发生时,除所验算的柱受火升温外,其相邻柱与所验算柱受火升温完全同步,但般情况下,相邻柱与被验算柱之间总会有定的温差,考虑到相邻柱的受火升温效应,进行框架柱抗火验算时,如采用结构整体分析方法计算受火柱的温度内力,可考虑相邻柱同时升温3脱;如采用单独构件分析法计算受火柱的温度内力可将仅按被验算柱受火升温计算所得当于考虑相邻柱与被验算柱间的温差为4钢结构防火保护措施及施工提高钢结构抗火性能的主要方法通常有水冷却法中面从旧好么浇铸混凝土成砌筑耐火砖法采耐火轻质板材作为防火外乜层法涂抹防火涂料法等,我国普遍采用的是涂抹防火涂料法钢结构防火涂料的品种较多,通常根据高温1涂层变化情况分膨胀型,称薄艰防火涂料和非膨胀型根据涂层厚度又可分为厚涂型及薄涂型防火涂料大系列41防火涂料的选用选用钢结构防火涂料时,应考虑结构类型耐火极限要求工作环境等,选原则如5裸露网架钢结构轻钢屋架,及其它构件截面小振动挠曲变化大的钢结构,当要求其耐火极限在1丸以下时,宜选用薄涂型钢结构防火涂料,装饰要求较的建筑宜首选超薄型钢结构防火涂料对室内隐蔽钢结构高层等永久性建筑,当要求其耐火极限在1.51!以上时,应选用厚涂型钢结构防火涂料,露天钢结构,必须选用适合室外使用的钢结构防火涂料,选用钢结构防火涂料时,还应注意下列问不要把技术性能仅能满足室内的涂料用于室夕。
      
      中国钢管信息港焦点:平整轧制方向大大地影响了电工钢的磁性得方向性。通过控平整轧制方向。在需要的方向上。如0.90及整个圆周方向上,可对如的大小进行调整并且值高于普通平整,轧制方向内的大小。分批退火后,钢板的织构随着平整轧制方向的变化而发展,该结果明由平整工艺产生的剩余应变能随着平整轧制方向而变化整应变能识构1简介无取向电工钢板主要用于马达磁心和小型变压器。1显了马达磁心和小型变压器铁心的冲压外形,钢板内合适的磁方1闪仲用条件不1而不同。乳制平面内磁性均匀的钢板达到了马达磁心的要求。1磁心是种小型变压器铁心,要求材料在轧制方向上具有优良的磁性。1磁心则要求材料在横截面方向上具有优良的磁性。为了生产具有这些性能的钢板,必须控制钢板的织构。将无取向电工钢板分成全加工材和半加工材。平整工艺热乳冷乳退火和平整广泛用于生产半加工材,并且在用户将钢板冲成精确测定的形状后的退火过程中其固有的磁性和到了改善。该工艺采用应变感应晶界撄移。例如,平整条件和退火条件对平整工艺中磁性和方向性的影响在以前己经讨论过。据称,在特殊条件下,可以生产出沿轧制方向具有良好磁性的钢板。该条件要求如下平整前晶粒平均大小为12平整压厂率为5,在光滑面完成。本项研宄的目标是调查平整方向对磁性和方向性的影响。
      
      2实验过程带钢冷轧至0.525厚。热乳和冷轧的方向相同,下面,将该方向规定为乳制方向阳,或者称与乳制方向的夹角为在700,下连续退火3,8,用线切割法测出晶粒的平均尺寸为乜如。用光滑厚,平整方向是与乳制方向,质时针0到90夹角用单独的钢板测试仪秘们对连续退火和分批退火后试样在5000人他,磁感应下进行测量,测量方向在90与90之间每隔22.5上。以的含义1以1方向上的,51.的合义圮整个晷周方向上的,其计算公式如下连续退火平整和分批退火后用随,放肘法测在薄板中心试样的100磁极。
      
      3结果和讨论1的关系。31火火地;!匆向和磁性力1小兔遽常方向的03,在乳制方向上具有优良的心。但是30为30时,心0达到最大值,而且比为,时的高0.03丁。30的50适用于磁心。690随着30从0到90变化而增大,9为90时,85,9,达到最大。并1比51为0,的高0.12190的付磁心合适。沿为45时,6,捍锏阶畲螅,雀0为0时的高0.031.45的3适合于马达磁心。
      
      厂洲和的关系布的关系。4显出分批退火后试样的磁极。3,为0时,由于织构几乎主要是由0达到最火值,67.5和心167.5为设小值兄为30,1;5.
      
      45;5.67.5和氏,90比阳为0时的大。而;5145和厂675则比阳为0时的小,主要的织构成分差不多是2103100051为45和60时。851.1比阳为22.5,的人,由于主要织构成分儿乎由相等0为90时,的分布为51为0时的1;5.
      
      旋转90的值。90达到最人值。织构的小要成织构的成分不象000,取向的001轴线从0到90旋转那柞改变首先。通过旋转平叮轧制方向的汽迎001轴线。织构成分从0旋转行于横轴方向的通,轴线。织构成测置方向锢,知飞,苏平旺人啦等人研究了冷乳压下率为7时剩余应变能随着以,向为坫础的品界转移的方向和取向而作的变化。他们研允的,范1;1限制在,和1之间的系列普通0轴心和平面内。31出报告,在沿着钢板乳制方向具有优良磁性,1取向接近的5525晶粒会长大本研宄发现,分批退火后阳大大地影响着织构。这叫。通过平整剩余应变能随着1而变化。
      
      4结论乎整乳制方向大大地影响了电工钢的磁性和方向性。通过控制平整乳制方向,在需要的方向,如,90及整1晷周方1上。可调整1的大小,8,值高于普通平整,乳制方向内。大小。该结果明,可根据用户需要生产具有合适磁性和方向件的钢板分批退火后,钢板的织构随着肀整轧制方向构的关系如下3,为0时织构是000 00.这些结果明,通过平整,剩余应变能随着平整乳制方向而改变。
      
      强度85.氏。的分布是,5090和氏显出连续退火后以及阳为0和90的平整轧制后试样的100磁极。每个试样有1;和I 100取向,平整或平整方向引起的织构改变很小,由于分批迟火试样的织构;平整试样的织构不同,应变感应晶界转移发展了分批退火试样的织构。中国钢管信息港焦点
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